Aviatreid.ru

Прокат металла "Авиатрейд"
4 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

РПЗ-11. Выбор и проверка силовых выключателей ВН

РПЗ-11. Выбор и проверка силовых выключателей ВН

1. Составляется «Ведомость выключателя ВН» (таблица 1.11.2). Заносятся известные данные.

По таблице 1.11.1 согласно условиям выбирается выключатель ВММ-10-400-10 У1:

Необходимые данные заносятся в «Ведомость».

2. Определяются расчетные данные и заносятся в «Ведомость».

• Ток термической стойкости

Ответ:Для ТП выбраны 2 х ВММ-10-400-10У1.

1.12. РПЗ-12. Расчет и выбор элементов релейной защиты (РЗ)

ствия типа РТМ и РТВ.

• Для защиты от междуфазных КЗ принимается схема соединения ТТ и вторичной нагруз­ки (реле) — на разность токов двух фаз.

• Так как сеть с ИН на ВН, то замыкание одной фазы на землю (или повреждение изоля­ции) контролирует УКИ с включением сигнализации при нарушении.

РПЗ-12. Расчет и выбор элементов реле защиты цехового трансформатора 85

• На НН сеть с ГЗН, 4-проводная, поэтому все виды защит обеспечивает автомат SF.

• Так как трансформатор «сухой», то ГЗ не устанавливается.

2. Выбираются токовые трансформаторы.

• Определяется ток в линии ЭСН

• Так как в линии ЭСН нет ЭД, то отстройка от пусковых токов не требуется. Принимаются к установке в РЗ трансформаторы тока типа ТЛ-10 с 11 = 50 А и 12= 5 А в

количестве 2 штук по таблице 1.12.1.

• Определяется коэффициент трансформации

3. Выбирается реле ТО типа РТМ.

• Определяется ток срабатывания реле

будет при 3-фазном токе КЗ, тогда Ксх= 1,73.

• По таблице 1.12.2 выбирается PTM-IV, /ср = 100 А;

• Определяется АГч (то) и надежность срабатывания ТО при наименьшем (2-фазном) токе КЗ в начале линии ЭСН:

Условие надежности Кч 1,2 выполнено, следовательно, ТО срабатывает надежно.

4. Выбирается реле МТЗ типа РТВ.

• Определяется ток срабатывания реле

• По таблице 1.12.2 выбирается PTB-I, /ср = 5 А.

• Определяется Кч (мтз)и надежность срабатывания МТЗ на остальном участке при I

Условие надежности выполнено Кч (мтз)≥ 1,2).

5. Составляется схема зон действия РЗ (рис. 1.12.3).

Часть 1. Расчетно-практические занятия по электроснабжению объектов

Рис.1.12.3. Зоны действия РЗ

Ответ: РЗ состоит из:

2 х ТЛ-10,11 = 50 A, 12 = 5 А;

1.13. РПЗ-13. Расчет заземляющего устройства электроустановок

• определить количество вертикальных и длину горизонтальных заземлителей;

• показать размещение ЗУ на плане;

• определить фактическое значение сопротивления ЗУ.

1. Определяется расчетное сопротивление одного вертикального электрода

По таблице 1.13.2 Ксез.в = F(верт., IV) =1,3.

2. Определяется предельное сопротивление совмещенного ЗУ

Часть 1. Расчетно-практические занятия по электроснабжению объектов

Читайте так же:
Принцип работы маломасляного выключателя

Принимается R3y2 = 4 Ом (наименьшее из двух).

Но так как ρ > 100 Ом · м, то для расчета принимается

3. Определяется количество вертикальных электродов:

• без учета экранирования (расчетное)

• с учетом экранирования

По таблице 1.13.5 ηв = F(типЗУ, вид заземления, , NB) =F (контурное, вертикальное, 2

4. Размещается ЗУ на плане (рис. 1.13.1) и уточняются расстояния, наносятся на план. Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м, то длина по периметр;

Тогда расстояние между электродами уточняется с учетом формы объекта. По углам ус танавливают по одному вертикальному электроду, а оставшиеся — между ними.

Для равномерного распределения электродов окончательно принимается NB = 16, тогда

где аВ— расстояние между электродами по ширине объекта, м;

аА — расстояние между электродами по длине объекта, м;

пВ— количество электродов по ширине объекта;

п а — количество электродов по длине объекта.

РПЗ-13. Расчет заземляющего устройства электроустановок 93

Для уточнения принимается среднее значение отношения

Тогда по таблице 1.13.5 уточняются коэффициенты использования

5. Определяются уточненные значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов

По таблице 1.13.2 Ксез г = F(1V) = 1,8.

6. Определяется фактическое сопротивление ЗУ

следовательно, ЗУ эффективно.

Ответ: ЗУ объекта состоит из:

LB = 3 м; 75 х 75 мм;

Lп= 62 м; полоса — 40 х 4 мм;

Климатическая зона — I

studopedia.org — Студопедия.Орг — 2014-2021 год. Студопедия не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования (0.006 с) .

7-6. Особенности расчета максимальной токовой защиты с дешунтированием отключающих катушек выключателей

Для схем максимальной токовой защиты с дешунтирова-нием отключающих катушек выключателей, выполненных с помощью реле типов РТ-85, РТ-86 или РП-341 (см. рис. 7-15, 7-17), необходимо после выбора тока срабатывания (согласно § 7-5) дополнительно проверить [Л. 20, 40]:

1) надежность действия отключающих катушек выключателя после их дешунтирования;

2) отсутствие возврата реле РТ-85, РТ-86 или РП-341 после дешунтирования отключающих катушек вследствие снижения величины вторичного тока трансформаторов тока;

3) допустимость максимального тока к. з. для контактов реле РТ-85, РТ-86 и РП-341.

1. Проверка надежности действия отключающих катушек выключателей после их дешунтирования производится в следующей последовательности:

а) Определяется вторичный ток, необходимый для надежного действия отключающей катушки, по формуле

где Iс.к.о — ток срабатывания, отключающей катушки;

— коэффициент надежности действия, принимаемый равным 1,25.

б) Определяется э. д. с. Е2, которую развивает трансформатор тока при прохождении вторичного тока I2, определенного по формуле (7-18):

где zH — сопротивление нагрузки, подключенной к вторич1-ной обмотке трансформатора тока после дешунтирования отключающей катушки; z2 — сопротивление вторичной обмотки трансформатора тока.

Читайте так же:
Legrand celiane механизм выключателя

в) Принимая Е2 U2 , по характеристике намагничивания трансформатора тока определяется его ток намагничивания IHAM при напряжении (э. д. с), определенном по формуле (7-19).

г) Определяется первичный ток I1 K.O. при котором во вторичной обмотке проходит ток I2.обеспечивающий надежное действие отключающей катушки

где IHAM — определенный выше ток намагничивания; n T — коэффициент трансформации трансформатора тока.

д) Проверяется выполнение условия, необходимого для надежного действия отключающей катушки после дешунтирования:

где Iс з — первичный ток срабатывания наиболее чувствительной защиты, действующей на дешунтирование отключающих катушек.

2. Для того чтобы после дешунтирования отключающих катушек и вызванного этим снижения вторичного тока трансформаторов тока не произошел возврат реле РТ-85, РТ-86 или РП-341, необходимо, чтобы ток возврата этих реле был больше нового значения вторичного тока. Это условие выполняется, если

где I2 — вториччый ток после дешунтирования отключающих катушек, определяемый по формуле (7-18); — коэффициент надежности, принимаемый равным 1,25; Iвр — ток возврата реле.

Выражение (7-22) может быть преобразовано, если в нем заменить ток возврата через ток срабатывания и коэффициент возврата реле, а ток I2 — через соответствующее ему значение первичного тока срабатывания защиты Iс.з:

где IHAM — ток намагничивания, определяемый согласно п. 1 «в»; Iс р — ток срабатывания реле; — коэффициент возврата реле; Iс.з — первичный ток срабатывания защиты.

3. Проверка допустимости максимального тока к. з. для контактов реле, которыми производится дешунтирование отключающих катушек, производится по формуле

где 150 А — предельно допустимый ток на контакты реле при нагрузке не более 4 Ом.

Если I2 к.з. макс, определенный по формуле (7-24), равен или больше 150 А, то необходимо определить этот ток с учетом тока намагничивания.

8 Июнь, 2009 13021 Печать

Определение токов короткого замыкания для выбора выключателей

Общие указания
В условиях к. з. выключатели проверяют на электродинамическую устойчивость, отключающую способность и термическую устойчивость. В соответствии с ГОСТ 687-70 для выбора выключателей необходимо иметь следующие расчетные токи к. з.: начальный периодический ток (или сверхпереходный ток), ударный ток , периодический и апериодический отключаемые токи к моменту размыкания дугогасительных контактов выключателя (момент τ ). Может быть также определена расчетная мощность отключения .
Определение начального периодического тока и ударного тока рассмотрено в разделе. Методика расчета отключаемых токов зависит от положения расчетной точки к. з. в схеме электрической системы. Как и при определении ударного тока, следует различать три характерных случая: 1) удаленное к. з.; 2) к. з. вблизи генераторов или синхронных компенсаторов; 3) к. з. вблизи узла нагрузки с мощными двигателями.

Читайте так же:
Обходной выключатель по английский

Расчет периодической составляющей отключаемого тока
1. При удаленном к. з. периодический ток принимают незатухающим и равным сверхпереходному току:

2. При к. з. вблизи генератора или синхронного компенсатора к моменту размыкания цепи выключателем периодический ток синхронной машины заметно затухает. Ток от удаленных источников питания (системы) можно принимать незатухающим. Периодическую составляющую отключаемого тока определяют по выражению

где — суммарный периодический ток генераторов (синхронных компенсаторов) в момент τ ; — периодический ток от системы.
Для определения тока следует использовать расчетные кривые рис. 38-12 и 38-13 для генераторов мощностью до 100 МВт, а для мощных генераторов и синхронных компенсаторов — кривые рис. 38-18-38-20.
3. При к. з. вблизи шин 3-10 кВ, к которым подключены мощные двигатели, надо учитывать ток подпитки от двигателей в момент отключения выключателя.
Расчетный периодический ток в этом случае равен

где — периодический незатухающий ток от системы; — периодический ток в момент отключения к. з. (момент τ ) от единичного двигателя или группы двигателей. Определение тока см. раздел.

Расчет апериодической составляющей отключаемого тока
1. При удаленном к. з. принимают, что апериодический ток затухает по экспоненте с постоянной времени (см. определение ударного тока в разделе).
Апериодический ток к моменту отключения будет равен:

где — суммарный сверхпереходный ток в месте к. з.
2. При к. з. вблизи синхронной машины (генератор или синхронный компенсатор) следует учитывать, что составляющие апериодического тока от ближайших генераторов и удаленных источников (система) затухают с разными постоянными времени в соответствии с параметрами х, r цепей. При нескольких генераторах (синхронных компенсаторах) апериодический ток в месте к. з. в момент τ можно представить суммой:

где — сумма апериодических токов генераторов к моменту отключения; г’атс — то же от системы.
Но

тогда окончательно получим апериодический ток для места к. з.:

где — постоянные времени апериодического тока цепи генератора и системы соответственно.
3. Определение апериодической составляющей отключаемого тока вблизи группы мощных двигателей проводят также с учетом различия постоянных времени для цепи системы и двигателя.
Апериодический ток в месте повреждения можно представить суммой:

или

где — постоянная времени для апериодического тока двигателей (см. раздел).

Расчетная мощность отключения
Расчетная мощность отключения 50ткл.расч используется при выборе выключателя по отключающей способности.
Мощность отключения определяют для момента τ по значению периодической составляющей тока трехфазного к. з. и номинальному междуфазному напряжению установки :

Расчет и выбор высоковольтных аппаратов

7. Выбор электрооборудования низкого напряжения распределительного устройства:

Читайте так же:
Тип автоматических выключателей для узо

7.1. Выключателей вводного, секционного и линейного наиболее загруженной линии…………………………………………………………………16

7.2. Выбор кабеля для наиболее загруженной линии…………………….22

7.3. Выбор трансформатора напряжения…………………………………..23

7.4. Выбор трансформатора тока в цепи силового трансформатора с низкой стороны……………………………………………………………………..24

7.5. Выбор трансформатора тока для наиболее загруженной линии……25

8. Спецификация выбранного оборудования для распределительного устройства высокого и низкого напряжения…………………………………….27

Список использованной литературы……………………………………………..29

Курсовая работа по предмету «Высоковольтные аппараты» является завершающей работой по курсу, основная её задача обобщить все полученные знания.

Цель курсовой работы — научиться рассчитывать и выбирать электрооборудование распределительных устройств выше 1000 В, составлять техническую документацию, закрепить навыки чтения и разработки электрических схем в РУ, подготовиться к выполнению квалификационной работы.

При выполнении курсовой работы необходимо: выполнять чертежи, условные обозначения элементов схем согласно стандартам ЕСКД и ЕСТД.

Вариант задания к курсовой работе

Исходные данные для выбора оборудования

ГПП-35/6 2х4 т.кВА

Напряжение КЗ тр-ров U кз %

Длина питающей ЛЭП РПС-ГПП (км)

Сопротивление системы приведённое к высокому

Допустимый перегруз тр-ра в %

Максимальная нагрузка кабельной линии 6 кВ (мВА)

Длина КЛ 6 кВ с Al жилами

Время использования макс нагрузки для всех вариантов Тmax=4500 ч в год

Мощность ТСН Т3 (Т4) (кВА)

Количество ЛЭП подключенных к 1 секции

Принципиальная схема распределительного устройства.

Рис.1 Однолинейная схема ГПП-35/6 кВ

2. Назначение и характеристика электрооборудования распределительного устройства.

На рис.1 изображены следующие виды электрооборудования:

Q 1- Q 8 , QB 1 – выключатели;

QS 1- QS 6 – разъединители;

FU 1- FU 4 – предохранители;

TA 1 – TA 8 – трансформаторы тока;

TV 1 – TV 4 – трансформаторы напряжения;

FV 1 – FV 6 – разрядники (ограничители напряжения);

T 1 – T 3 – силовые трансформаторы;

Опишем каждый электрический аппарат отдельно.

Выключатель нагрузки — выключатель, имеющий дугогасительное устройство небольшой мощности. Предназначен для отключения номинальных токов нагрузки.

Разрядники служат для защиты установки (КТП) от перенапряжений, возникающих в процессе коммутаций и воздействий атмосферных явлений. При повышении напряжения сверхноминального значения разрядник срабатывает и ограничивает напряжение на фазе установки.

Предохранители — электрические аппараты, предназначенные для защиты электрических цепей от токов короткого замыкания и токов перегрузки.

Автоматические выключатели предназначены для автоматической защиты электрических сетей и оборудования от аварийных режимов, а также для оперативной коммутации отдельных цепей в энергосистемах.

Переключатель предназначен для ручного выключения и отключения тока в цепях с напряжением до 220 В постоянного напряжения и 380 В переменного. При больших значениях напряжения этот аппарат коммутирует цепь при отсутствии тока. Рубильники выпускаются в одно-, двух- и трехполюсных исполнениях.

Читайте так же:
Mosaic выключатель двухклавишный 2 модуля

Силовой трансформатор — стационарный прибор, который посредством электромагнитной индукции преобразует систему переменного напряжения и тока в другую систему напряжения и тока, как правило, различных значений при той же частоте в целях передачи электроэнергии.

Трансформа́торы то́ка служат для измерения, преобразования и передачи информации о режиме работы сильноточной цепи высокого напряжения в цепь низкого напряжения, с целью её последующей обработки, при этом ТА служат для изоляции первичной цепи высокого напряжения от вторичной цепи низкого напряжения, имеющей потенциал земли.

Трансформаторы напряжения предназначены, как для измерения напряжения, мощности, энергии, так и для питания цепей автоматики, сигнализации и релейной защиты ЛЭП от замыканий на землю.

Разъединители служат для коммутации обесточенных цепей в целях проведения ремонта или ревизии в высоковольтных аппаратах, а также для выполнения переключений распределительного устройства на резервное питание

Схема замещения для расчёта токов короткого замыкания.

Рис. 2. Схема замещения

Расчёт токов короткого замыкания в точках К-1 и К-2 .

Секционный выключатель QB 1 на шинах 6 кВ ГПП принят нормально отключенным для ограничения токов короткого замыкания и включается автоматически при отключении одного из трансформаторов Т1 , Т2 . Трансформаторы Т1 и Т2 работают раздельно. Составляется схема замещения исходной схеме. Расчёт токов КЗ ведётся в именованных единицах и принимаются индуктивные сопротивления приведённые к ступени напряжения 37,5 кВ. Активными сопротивлениями пренебрегаем.

Определяем сопротивления элементов схемы замещения:

х с = 25 Ом (исходные данные);

где х 0 = 0,4 Ом/км, удельное сопротивление ЛЭП;

Где U н – номинальное линейное сопротивление трансформатора с высшей стороны (35 кВ);

– номинальная мощность трансформатора в мВА, = 4 мВА;

где х 0 = 0,08 Ом/км, удельное сопротивление кабельной линии.

Сопротивление кабельной линии находится на ступени напряжения 6 кВ, это сопротивление необходимо привести к ступени напряжения 37,5 кВ, поэтому приведённое сопротивление кабельной линии будет определено по формуле:

Определяем трёхфазные токи короткого замыкания в точках ( К-1 , К-2 и К-3 ) по формуле:

Где – среднее напряжение ступени равное 37,5 кВ;

— суммарное сопротивление до точки КЗ.

Определяем трёхфазный ток КЗ в точке К-1 :

Определяем ток трёхфазного КЗ в точке К-2 :

Приводим этот ток КЗ к напряжению 6,3 кВ:

Определяем ток трёхфазного КЗ в точке К-3 :

Приводим этот ток КЗ к напряжению 6,3 кВ:

Определяем ударные токи КЗ (амплитудное значение с учётом апериодической составляющей) в точках К-1 , К-2 и К-3 :

Где- ударный коэффициент, зависящий от схемы сети, мощность системы и места КЗ, = 1,8.

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
Adblock
detector